(唐建國(guó)、吳煒、周振、張顯忠、吳志超)

摘要

污泥機(jī)械脫水是污泥實(shí)現(xiàn)減量的重要環(huán)節(jié)，其關(guān)鍵在于污泥調(diào)理方式的選擇和脫水機(jī)選型。當(dāng)前常用的化學(xué)調(diào)理和污泥機(jī)械脫水機(jī)型的選擇存在四方面的問(wèn)題：

 

一是化學(xué)調(diào)理藥劑類型的選用；

二是投加藥劑投加量；

三是脫水機(jī)機(jī)型選擇；

四是衡量污泥脫水性能主要指標(biāo)比阻（SRF）和毛細(xì)吸水時(shí)間（CST）的測(cè)定尚缺少標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范的約束。

 

通過(guò)一系列對(duì)比試驗(yàn)解決上述問(wèn)題，為設(shè)計(jì)和實(shí)際運(yùn)行提供有效支撐。

 

1存在問(wèn)題

 

污泥脫水實(shí)現(xiàn)體積減量是污泥處理處置的關(guān)鍵。由于污水處理過(guò)程中得到的污泥具有高親水性，污泥水與污泥固體顆粒間有很強(qiáng)的結(jié)合力，如果沒(méi)有預(yù)先的處理，即通過(guò)化學(xué)、物理或者熱工方法進(jìn)行預(yù)處理，則絕大多數(shù)的污泥的脫水是非常困難的，污泥脫水前預(yù)處理就是污泥調(diào)理?；瘜W(xué)調(diào)理因其工藝簡(jiǎn)單、適用廣泛，成為最普遍的調(diào)理工藝。

 

實(shí)現(xiàn)污泥有效脫水的關(guān)鍵在于污泥調(diào)理方法、藥劑選擇、藥劑用量和相適應(yīng)的脫水機(jī)類型選擇。對(duì)于包括調(diào)理在內(nèi)的整個(gè)污泥脫水過(guò)程來(lái)說(shuō)，污泥性質(zhì)、污泥調(diào)理、機(jī)械脫水方式是相互影響、相互關(guān)聯(lián)的；而化學(xué)調(diào)理藥劑的類型和投加量又直接影響著脫水后污泥和污泥水（機(jī)械脫水設(shè)備的出水）的品質(zhì)，從而影響脫水污泥的后續(xù)處理、處置及污泥水的處理。國(guó)內(nèi)已有實(shí)際案例證明，由于在調(diào)理時(shí)投加了較多的化學(xué)藥劑，導(dǎo)致污泥水的堿度大幅度降低，給處理帶來(lái)困難。所以選擇調(diào)理方法、調(diào)理藥劑、投加量和脫水機(jī)時(shí)，不但要充分考慮污泥的性質(zhì)，還要充分考慮脫水后污泥的后續(xù)處理、處置及污泥水的處理及整個(gè)系統(tǒng)（過(guò)程）的投資和成本費(fèi)用。

 

但是，目前對(duì)化學(xué)調(diào)理和污泥機(jī)械脫水機(jī)型的選擇是盲目進(jìn)行的，主要體現(xiàn)在：

 

一是化學(xué)調(diào)理藥劑類型的選用沒(méi)有與泥性是否得到有效改善結(jié)合起來(lái)，藥劑類型選擇是盲目的；

二是藥劑投加量沒(méi)有與泥性改善的最佳效果結(jié)合起來(lái)，藥劑投加量確定是盲目的；

三是脫水機(jī)選擇沒(méi)有與污泥泥性特別是化學(xué)調(diào)理后的泥性變化情況結(jié)合起來(lái)，脫水機(jī)機(jī)型選擇是盲目的。

 

衡量污泥脫水性能的指標(biāo)主要有比阻（SRF）和毛細(xì)吸水時(shí)間（CST）。污泥經(jīng)調(diào)理后泥性會(huì)發(fā)生很大變化，SRF和CST也會(huì)發(fā)生變化。另外，目前尚缺乏標(biāo)準(zhǔn)化操作流程，所有的相關(guān)脫水性能指標(biāo)的測(cè)定尚缺少標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范的約束。

 

針對(duì)上述問(wèn)題，筆者結(jié)合多座污水處理廠改造和新建工程設(shè)計(jì)的需要，開(kāi)展了污泥脫水性能的系統(tǒng)研究。

 

2定義與測(cè)定方法

 

2.1 SRF

 

SRF是指單位質(zhì)量的污泥在一定壓力下過(guò)濾時(shí)，在單位過(guò)濾面積上產(chǎn)生的阻力，即單位過(guò)濾面積上，單位干重濾餅所具有的阻力。污泥比阻越大，過(guò)濾性能越差。比阻是表示污泥過(guò)濾特性的綜合性指標(biāo)，對(duì)帶式脫水機(jī)和板框壓濾機(jī)這類以過(guò)濾為主要脫水方式的脫水機(jī)有比較好的指示作用。但是，比阻的測(cè)定工作量大，操作復(fù)雜，人為影響因素大，重復(fù)性差等。一般比阻低于9.8×1012 m/kg則可視為有較好的脫水性能，比如新鮮的初沉污泥，其比阻為1011～1013 m/kg，新鮮的剩余污泥為1012～1013m/kg，消化良好的污泥為1010～1011 m/kg。

 

另外，污泥過(guò)濾時(shí)間（TTF）也能較好地表征污泥脫水性，它是指濾液體積達(dá)到污泥體積一半時(shí)所需的過(guò)濾時(shí)間，可以從SRF的操作過(guò)程中獲得，與SRF有一定的相關(guān)性。

 

2.2 CST

 

CST是指未脫水污泥在吸水濾紙上滲透一定距離所需要的時(shí)間。毛細(xì)吸水時(shí)間越長(zhǎng)，脫水性能越差，它是表征離心脫水效果的指標(biāo)。一般毛細(xì)吸水時(shí)間小于20 s，則脫水性能較好。

 

多數(shù)污泥比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間也有較好的相關(guān)性，反映的脫水性能變化規(guī)律往往能達(dá)到一致。

 

3材料與方法

3.1試驗(yàn)污泥來(lái)源與性質(zhì)

 

試驗(yàn)污泥來(lái)自上海4座污水處理主體工藝各異的城鎮(zhèn)污水處理廠，其污水處理工藝和污泥特性見(jiàn)表1。其中，D污水處理廠是二沉池的剩余污泥，其余3座污水處理廠均是污泥重力濃縮后污泥。

3.2污泥脫水性能測(cè)定試驗(yàn)

 

由于化學(xué)調(diào)理后污泥形成絮團(tuán)，泥水分層明顯，呈非均質(zhì)化狀態(tài)，給比阻和毛細(xì)水時(shí)間測(cè)定帶來(lái)很大的影響。因此，本文提出調(diào)理后污泥高速攪拌再進(jìn)行測(cè)定的方法，并進(jìn)行了攪拌與不攪拌兩種情況下比阻、過(guò)濾時(shí)間、毛細(xì)吸水時(shí)間和粒徑指標(biāo)間的相關(guān)分析，以確定該方法的有效性和可靠性。試驗(yàn)證明，加藥調(diào)理污泥進(jìn)行攪拌預(yù)處理后的數(shù)據(jù)可靠性更高，精確度更高。

 

取某污水處理廠剩余污泥400 mL或濃縮污泥樣品置于容器中攪拌混合均勻后，加入不同種類或不同投加量的PAM后采用六聯(lián)攪拌機(jī)攪拌。調(diào)理?xiàng)l件為在200 r/min下攪拌30 s，然后在60 r/min下攪拌10 min。靜置10 min后污泥采用高速攪拌機(jī)在500 r/min下攪拌2 min，隨后測(cè)定相應(yīng)的污泥比阻、毛細(xì)吸水時(shí)間和粒徑。

 

3.3分析方法

 

MLSS和含水率的測(cè)定采用國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)方法。

 

pH采用HQ30d多參數(shù)測(cè)定儀(Hach，美國(guó))測(cè)定。污泥比阻測(cè)定采用章非娟和徐竟成報(bào)道的方法。TTF可在比阻測(cè)定過(guò)程獲得。CST采用304M測(cè)試儀（Triton，美國(guó)）測(cè)定。粒徑采用SALD-2201激光衍射式粒度分布測(cè)量?jī)x（Shimadzu，日本）。污泥粘度采用DV-I型旋轉(zhuǎn)粘度計(jì)（Brookfield，美國(guó)）測(cè)定?？傆袡C(jī)碳（TOC）采用Multi N/C3100（Analytikjena，德國(guó)）測(cè)定。

4結(jié)果分析與討論

 

4.1調(diào)理藥劑類型影響分析

 

試驗(yàn)選取了7種不同結(jié)構(gòu)、相對(duì)分子質(zhì)量和陽(yáng)離子度的聚丙烯酰胺PAM藥劑（表2中a~g），研究對(duì)污泥脫水性能的影響。在藥劑參數(shù)對(duì)比的基礎(chǔ)上，又對(duì)各廠目前使用的藥劑strong、strong、h3和h4進(jìn)行了對(duì)比。

 

調(diào)理后污泥脫水性能指標(biāo)變化見(jiàn)圖1。

 

A污水處理廠各種藥劑調(diào)理后污泥脫水性能指標(biāo)變化詳見(jiàn)圖1a。采用大相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑a、c和線性藥劑d調(diào)理后污泥，其比阻明顯小于小分子質(zhì)量支鏈藥劑b，也較中等相對(duì)分子質(zhì)量線性藥劑e、f、g??；但是采用小相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑b調(diào)理后污泥，其毛細(xì)吸水時(shí)間最小，支鏈藥劑a、b、c對(duì)毛細(xì)吸水時(shí)間的改善均優(yōu)于線性藥劑d、e、f、g；各類藥劑調(diào)理后污泥的粒徑明顯增大，其中以線性大相對(duì)分子質(zhì)量的藥劑d最為明顯；陽(yáng)離子度對(duì)污泥脫水性能指標(biāo)影響不明顯，但是線性低陽(yáng)離子度的藥劑e，對(duì)脫水性能改善效果最差。該廠目前采用的是中相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑strong，在相同投加量下，其調(diào)理污泥比阻為對(duì)比藥劑中最低，毛細(xì)吸水時(shí)間高于其他對(duì)比支鏈藥劑，粒徑為次優(yōu)。該廠目前采用離心脫水機(jī)，以毛細(xì)吸水時(shí)間衡量，建議可采用藥劑b。

 

B污水處理廠各種藥劑調(diào)理后污泥脫水性能指標(biāo)變化詳見(jiàn)圖1b。采用小相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑b調(diào)理后污泥，其比阻明顯小于大相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑a、c和線性藥劑d、e、f、g；支鏈藥劑對(duì)毛細(xì)吸水時(shí)間的改善效果明顯好于線性藥劑；高陽(yáng)離子度支鏈藥劑c對(duì)比阻改善效果較差；大相對(duì)分子質(zhì)量線性低陽(yáng)離子度藥劑d對(duì)比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間的改善效果優(yōu)于其他線性藥劑；中陽(yáng)離子度線性藥劑e對(duì)比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間的改善效果均最差；除藥劑e外，經(jīng)調(diào)理后，污泥粒徑均得到明顯增加。目前該廠采用中相對(duì)分子質(zhì)量支鏈高陽(yáng)離子度藥劑strong，在相同投加量下，相比其比阻、毛細(xì)吸水的改善效果最好，且調(diào)理后粒徑增加也較高，該廠采用離心脫水機(jī)，以毛細(xì)吸水時(shí)間衡量，選用藥劑strong是合適的。

 

C污水處理廠各種藥劑調(diào)理后污泥脫水性能指標(biāo)變化詳見(jiàn)圖1c。采用小相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑b調(diào)理后污泥，其比阻明顯小于大相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑a、c；除線性藥劑f外，其余線性藥劑對(duì)比阻改善效果均較好；相比較，大相對(duì)分子質(zhì)量支鏈藥劑c與中相對(duì)分子質(zhì)量線性藥劑g對(duì)毛細(xì)吸水時(shí)間改善效果最好，且該藥劑調(diào)理后的污泥粒徑也得到明顯增加；該廠在用藥劑h3為大相對(duì)分子質(zhì)量支鏈中陽(yáng)離子度，調(diào)理后污泥比阻較低，但毛細(xì)吸水時(shí)間在對(duì)比藥劑中最高，污泥粒徑最?。辉搹S采用帶式脫水機(jī)，以比阻衡量，宜采用相對(duì)分子質(zhì)量中陽(yáng)離子度藥劑，建議采用藥劑b。

 

D污水處理廠各種藥劑調(diào)理后污泥脫水性能指標(biāo)變化詳見(jiàn)圖1 d。3種支鏈藥劑對(duì)比阻的改善效果接近，相對(duì)藥劑b稍好；大相對(duì)分子質(zhì)量低陽(yáng)離子度線性藥劑d對(duì)比阻的改善效果大相對(duì)分子質(zhì)量高陽(yáng)離子度支鏈藥劑c對(duì)毛細(xì)吸水時(shí)間改善效果優(yōu)于其他支鏈藥劑；中相對(duì)分子質(zhì)量高陽(yáng)離子度線性藥劑f對(duì)毛細(xì)吸水時(shí)間改善好于其他線性藥劑；該廠目前采用小相對(duì)分子質(zhì)量高陽(yáng)離子度支鏈藥劑h4，在相同投加量下，其比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間均優(yōu)于其他藥劑，且污泥粒徑最高；該廠采用帶式脫水機(jī)，以比阻衡量，故該廠現(xiàn)采用的藥劑h4是合適的。

 

上述試驗(yàn)可見(jiàn)，現(xiàn)有污泥脫水和投運(yùn)前的污泥脫水設(shè)施，有針對(duì)性地開(kāi)展調(diào)理藥劑選擇試驗(yàn)，對(duì)選擇適合污泥性質(zhì)和脫水機(jī)的調(diào)理藥劑具有重要意義。

 

4.2調(diào)理藥劑投加量的影響分析

 

在藥劑選擇試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，可進(jìn)行選用藥劑的最佳投加量試驗(yàn)。本文現(xiàn)對(duì)4座廠在用藥劑的最佳投加量試驗(yàn)結(jié)果分析如下，詳見(jiàn)圖2。

 

A污水處理廠采用藥劑strong，調(diào)理后污泥比阻、毛細(xì)吸水時(shí)間及粒徑變化詳見(jiàn)圖2a。比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間隨著PAM投加量的增加，呈現(xiàn)總體下降的趨勢(shì)，在0～2 kgPAM/tDS范圍內(nèi)下降迅速，后趨于穩(wěn)定。在投加量分別為4～5 kgPAM/tDS時(shí)，污泥比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間開(kāi)始維持在較低水平，分別為(0.21～0.23)×1012 m/kg和9.5～9.7 s，證明污泥脫水性能得到較好改善。粒徑隨著PAM投加量的增加呈上升趨勢(shì)，在投加量大于5 kgPAM/tDS后趨于不變。

 

除在變化范圍和變化幅度不同外，其余各廠的采用在用藥劑調(diào)理后，其比阻、毛細(xì)吸水時(shí)間及粒徑對(duì)應(yīng)在某投加量時(shí)達(dá)到最佳，與最佳值相對(duì)應(yīng)的投加量情況見(jiàn)表3。

 

高PAM投加量下CST和粒徑值趨于穩(wěn)定，而污泥比阻卻有所回升。這是由于部分PAM殘留于調(diào)理污泥上清液中，在過(guò)濾時(shí)富集于濾紙表面造成過(guò)濾阻力增加，但是實(shí)際脫水機(jī)所用濾網(wǎng)孔徑要大于實(shí)驗(yàn)室所用濾紙，因此在高投加量下比阻測(cè)定是有誤差的。

 

4.3泥性對(duì)脫水機(jī)選擇的影響分析

 

除了污泥調(diào)理方法外，污泥脫水的關(guān)鍵還在于脫水機(jī)類型的選擇。而脫水機(jī)選型同樣與泥性以及調(diào)理后泥性改善情況密切相關(guān)。從帶式脫水機(jī)、板框壓濾機(jī)和離心機(jī)的工作原理看，污泥比阻和毛細(xì)吸水時(shí)間分別是衡量其選型的指標(biāo)。

 

污泥比阻表征了污泥中水分在真空或者壓力狀態(tài)下通過(guò)多孔介質(zhì)的阻力。比阻測(cè)定過(guò)程包括過(guò)濾和壓濾兩個(gè)階段，與真空過(guò)濾脫水過(guò)程基本相近，因此比阻能非常準(zhǔn)確地反映污泥的真空過(guò)濾脫水性能，也能比較準(zhǔn)確地反映出污泥的壓濾脫水性能（如帶式脫水機(jī)和板框脫水機(jī)）。若調(diào)理后污泥比阻較毛細(xì)吸水時(shí)間有較好的改善，且小于9.8×1012 m/kg時(shí)，則應(yīng)選用帶式脫水機(jī)或板框壓濾式脫水機(jī)。C和D污水處理廠經(jīng)調(diào)理后，其比阻接近1012 m/kg，所以采用帶式脫水機(jī)是合適的。

 

污泥與濾紙接觸時(shí)，在毛細(xì)管的作用下，水分在濾紙上滲透1 cm長(zhǎng)度所需的時(shí)間稱為毛細(xì)吸水時(shí)間。因此，CST可視為脫水時(shí)間，并以秒計(jì)［11］。相較于SRF，CST可以較好地反映污泥離心脫水的性能。若調(diào)理后的污泥CST較SRF有較好的改善，且低于20 s時(shí)，則應(yīng)選用離心脫水機(jī)。A廠和B廠經(jīng)調(diào)理后，其毛細(xì)吸水時(shí)間均低于10 s，兩廠采用離心機(jī)是合適的。

 

4.4泥性測(cè)定分析存在問(wèn)題探討

 

污泥經(jīng)PAM調(diào)理后會(huì)形成較大的不規(guī)整絮體，泥水分層速度快，難以均勻混合。這造成調(diào)理污泥在泥性測(cè)定時(shí)誤差很大。針對(duì)該問(wèn)題，本文提出了調(diào)理污泥高速攪拌后再泥性表征的方法。污泥調(diào)理后在500 r/min下高速攪拌2 min以打散大尺度絮體，形成均一的污泥混合液。加藥攪拌對(duì)污泥脫水性能的影響情況，見(jiàn)圖3。

 

未經(jīng)攪拌的調(diào)理污泥比阻隨著投加量的增加先升后降。在1～2 kg PAM/tDS范圍內(nèi)，污泥比阻大于脫水臨界值（9.8×1012 m/kg），隨后快速下降，大于2.5 kgPAM/tDS時(shí)，污泥比阻小于易脫水值3.9×1012 m/kg。數(shù)據(jù)波動(dòng)很大，變化趨勢(shì)與污泥調(diào)理的實(shí)際規(guī)律并不吻合，說(shuō)明污泥特性表征誤差較大。高速攪拌后，調(diào)理污泥比阻呈遞減趨勢(shì)，投加量超過(guò)1.5 kgPAM/tDS后趨于穩(wěn)定，比阻值小于易脫水值，見(jiàn)圖3a。

 

未經(jīng)攪拌的調(diào)理污泥CST值波動(dòng)明顯，測(cè)定誤差較大，而攪拌后調(diào)理污泥CST值呈現(xiàn)遞減趨勢(shì)，數(shù)據(jù)波動(dòng)較小，見(jiàn)圖3b。

 

攪拌預(yù)處理前后污泥脫水指標(biāo)間的相關(guān)分析詳見(jiàn)表4。未經(jīng)攪拌的調(diào)理污泥各項(xiàng)指標(biāo)間沒(méi)有顯著相關(guān)性。高速攪拌后，污泥SRF、CST、過(guò)濾時(shí)TTF和粒徑間的相關(guān)性顯著提高，污泥比阻、TTF與粒徑在p<0.01水平上顯著相關(guān)。此外，未經(jīng)攪拌的調(diào)理污泥SRF與粒徑正相關(guān)，這與實(shí)際情況不符；而攪拌后污泥SRF與粒徑顯著負(fù)相關(guān)，與實(shí)際情況吻合。根據(jù)上述分析可知，調(diào)理污泥的攪拌預(yù)處理能夠提高測(cè)定結(jié)果的可靠性和精確性。

 

CST適用于所有的污泥脫水過(guò)程，但要求泥樣與待脫水污泥的含水率完全一致，因?yàn)镃ST測(cè)定結(jié)果受污泥含水率的影響非常大。

 

對(duì)于離心脫水過(guò)程，近年來(lái)研究表明可壓縮性能和改進(jìn)離心指數(shù)（MCI）是更具有應(yīng)用前景的指標(biāo)。特別是MCI，能夠定量離心脫水過(guò)程中施加于污泥表面的壓力，進(jìn)而反映脫水設(shè)備對(duì)所實(shí)施的固液分離過(guò)程的影響。作為一個(gè)新型泥性表征指標(biāo)，MCI還需要進(jìn)一步評(píng)估其用于污泥脫水性能的可靠性。

 

5結(jié)論

 

（1）在確定污泥調(diào)理藥劑和投加量之前，進(jìn)行藥劑選擇和相應(yīng)的最佳投加量試驗(yàn)對(duì)提高脫水效果，降低運(yùn)行費(fèi)用無(wú)疑都是有益的，可以有效避免藥劑選擇和投加量確定的盲目性。

（2）藥劑選型和最佳投加量試驗(yàn)結(jié)果對(duì)脫水機(jī)型的選擇無(wú)疑也是有益的，可以有效避免設(shè)計(jì)選型的盲目性。

（3）調(diào)理后污泥高速攪拌預(yù)處理后再進(jìn)行泥性測(cè)定更能反映實(shí)際規(guī)律，測(cè)定結(jié)果的可靠性和精確性更高，這也說(shuō)明調(diào)理過(guò)程中藥劑與污泥進(jìn)行充分混合是必要的。

（4）化學(xué)調(diào)理是污泥脫水前調(diào)理的重要預(yù)處理過(guò)程，其調(diào)理有效性直接影響著污泥的脫水效率，所以應(yīng)加強(qiáng)相關(guān)污泥脫水性能指標(biāo)、規(guī)范的測(cè)定方法研究。